Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Диаметр сверла Dвыбирается с учетом неизбежной разбивки обрабатываемого отверстия.

Для уменьшения трения на направляющей части выполняют обратную конусность, т.е. диаметр сверла уменьшается от вершины к хвостовику. Угол обратного конуса φ΄@ 1΄… 4΄, больший угол недопустим из-за значительного изменения диаметра при переточках.

Длина рабочей части l сверла зависит от глубины сверления и запаса на переточку l ≥ l + 3D (l – глубина отверстия). С увеличением длины рабочей части количество переточек сверла возрастает, но снижается жесткость сверла и стойкость между переточками. Для обработки прочных материалов желательно выбирать короткие сверла.

Выемка по затылку зуба tвыполняется для уменьшения трения сверла об обработанную поверхность, t =0,1…1,2 мм.

Винтовые ленточкипредназначены для направления сверла в процессе резания. Ширина ленточки f должна быть минимальной и выбирается в зависимости от диаметра сверла. f = 0,3…2,6 мм.

Поперечная кромка – линия пересечения задних поверхностей двух зубьев сверла. Она характеризуется длиной и углом ψ между осью симметрии сверла и направлением проекции поперечной кромки на плоскость, перпендикулярную оси сверла. Ψ = 55 0

Поперечная кромка – неблагоприятный элемент конструкции сверла. Из-за наличия большого угла резания поперечная кромка не режет, а скоблит и выдавливает материал.

Диаметр сердцевины dс влияет на прочность и жесткость сверла и на величину поперечной кромки. Увеличениеdс с одной стороны повышает стойкость за счет увеличения жесткости, с другой стороны при этом увеличивается длина поперечной кромки – увеличивается работа резания, тепловыделение и стойкость снижается. Оптимальный d сопт обеспечивает максимальную стойкость сверла d сопт = (0,12…0,2)D.Для увеличения жесткости dс увеличивается от вершины к хвостовику, т.е. сердцевина выполняется конической.

Стружечная канавка.Ее размеры и профиль выбираются из условия обеспечения прочности сверла и достаточного пространства для стружки. Профиль канавки создается профилем фасонной фрезы, накатных роликов или других инструментов, определяется графически или рассчитывается.

Геометрия сверла

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Угол конуса при вершине 2φопределяет производительность и стойкость сверла. Играет роль главного угла в плане, подобно ему влияет на составляющие силы резания, длину режущей кромки и параметры сечения срезаемого слоя.

При уменьшении сила подачи снижается, а крутящий момент возрастает. Длина режущей кромки увеличивается – отвод тепла улучшается. Толщина стружки уменьшается. Снижается прочность вершины сверла. Угол выбирается экспериментально в зависимости от обрабатываемого материала.

Угол наклона винтовой стружечной канавки ω измеряется на наружном диаметре сверла

От угла ωзависят:

-сход стружки, с увеличением этого угла отвод стружки улучшается;

-прочность и жесткость сверла, с увеличениемωжесткость на изгиб снижается, а жесткость на кручение возрастает;

-величина переднего угла, с увеличением ωпередний уголвозрастает.

Передний уголγ главных режущих кромок в рабочей плоскости 0-0 (рис.3.) для каждой точки режущей кромки равняется углу наклона винтовой канавки на диаметре рассматриваемой точки:

передний угол зависит от угла ω и уменьшается на режущей кромке от периферии к центру. На поперечной кромке передний угол имеет отрицательные значения.

Задний угол aпринято рассматривать в рабочей плоскости О-О (Рис.3.).

Кинематический задний угол aρ (Рис.4.) определяют как угол между винтовой траекторией результирую-щего движения резания и касательной к задней поверхности aρi = ai – μi , где μi – угол скорости резания

Угол скорости резания увеличивается с ростом подачи и уменьшением диаметра рассматриваемой точки. Для выравнивания кинематических задних углов инструмента.

Зенкеры и зенковки

Зенкеры (Рис. а) предназначены для повышения точности формы отверстий, полученных сверлением, отливкой, ковкой или штамповкой; обеспечивают точность, соответствующую 9…10 квалитету, и шероховатость

хвостовые с цилиндрическим или коническим хвостовиком;

насадныес коническим посадочным отверстием (конусность 1:30) и торцовой шпонкой пря предохранения от проворачивания в работе,

Цельные,

сборные.

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Геометрия зенкера

Угол при вершине 2фи является важным элементом зенкера и выбирается в пределах 90. 120°.

Угол наклона винтовых канавок омега(W) оказывает существенное влияние на передний угол и процесс резания. Поэтому значение угла омега выбирается с учетом механических качеств обрабатываемого материала. Для обработки мягкой стали и алюминиевых сплавов омега =25. 30°, для твердой стали омега=15. 20°, для чугуна и бронзы омега =10°.

Положение режущей кромки в плоскости, перпендикулярной к оси зенкера, определяется углом лямда. Этот угол наклона режущей кромки расположен между главной режущей кромкой зуба и осевой плоскостью, проходящей через вершину зуба. При расположении вершины зубьев ниже остальных точек режущей кромки угол лямда положительный, выше — отрицательный .

Передний угол гамма зуба зенкера рассматривается в главной секущей плоскости и выбирается в зависимости от обрабатываемого материала.

Задний угол а измеряется также в главной секущей плоскости и по длине режущей кромки увеличивается к оси и для зенкеров из быстрорежущей стали у периферии на наружном диаметре а = 8. 10°.

Для увеличения стойкости примен двойную заточку вводя дополнительный угол в плане =0,5фи.

Зенкеры оснащённые пластинками из твёрдого сплава изготавл как цельными так и насадными. геометрия насадных зенкеров в основном не отлич от цельных. Для зенкеровании стали примен пластинки твёрдого сплава Т15К6, для чугуна ВК8.

Зенкеры имеют направляющий цилиндрич стержень который обеспечивает соосность отверстия и обработку углублений.

Заточка зенкера производится в основном по задней поверхности, хотя в отдельных случаях, зубья затыловываются , заточка производ по передней поверхн.

Развертки

Развертка примен. для окончат. обраб. отверстий с целью получения повышенной точности.

Развёртка представляет собой многолезвийноый инструмент который также как и сверло и зенкер вращ. вокруг своей оси и получают поступательное перемещение вдоль оси отверстия.

Читайте также:  Электрический паяльник для медных труб

Для получения повш точн. обраб. припуск снимают последовательно двумя развёртками:

— предварительная снимает примерно 2/3 припуска

— окончательная оставшуюся часть

Развертывание выполняют для получения точных отверстий после сверления, зенкерования или растачивания. Достигается точность, соответствующая 6…9 квалитету, и шероховатость Ra = 0,32…1,25 мкм.

Высокая точность и качество поверхности при развертывании обеспечиваются малыми припусками (0,05…0,25 мм для чистовых и 0,15…0,5 мм для черновых) и срезанием весьма тонких стружек, благодаря наличию у разверток сравнительно большого числа зубьев (6…14) и малого угла φ.

Хвостовые и насадные;

цилиндрические и конические;

ручные и машинные;

быстрорежущие и твердосплавные;

цельные и сборные.

Конструкция развертки

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Рис. Цельная цилиндрическая ручная развертка

Режущая часть

Угол φ у ручных разверток – 1 0 …2 0 , что улучшает направление развертки при входе и уменьшает осевую силу; у машинных при обработке стали φ = 12 0 …15 0 ; при обработке хрупких материалов (чугуна) φ = 3 0 … 5 0 .

Элементы конструкции сверл геометрические параметрыСтандартные развертки делают с неравномерным окружным шагом с целью предупреждения появления в развертываемом отверстии продольных рисок. Из-за неоднородности обрабатываемого материала на зубьях развертки происходит периодическое изменение нагрузки, что ведет к отжиму развертки и появлению на обработанной поверхности следов в виде продольных рисок.

Калибрующая частьсостоит из двух участков: цилиндрического и участка с обратной конусностью. Длина цилиндрического участка около 75% от длины калибрующей части.

Цилиндрический участок калибрует отверстие, а участок с обратной конусностью служит для направления развертки в работе. Обратная конусность уменьшает трение об обработанную поверхность и снижает разбивку. Т.к. при ручном развертывании разбивка меньше, то и угол обратной конусности меньше, чем у машинной развертки. При этом цилиндрический участок у ручных разверток может отсутствовать.

Цилиндрическая ленточкана калибрующей части калибрует и выглаживает отверстие. Уменьшение ее ширины снижает стойкость развертки, однако повышает точность обработки и снижает шероховатость, т.к. уменьшает трение. Рекомендуемая ширина ленточки f = 0,08…0,5 мм в зависимости от диаметра развертки.

Число зубьев z ограничивается их жесткостью. С увеличением z улучшается направление развертки (больше направляющих ленточек), повышаются точность и чистота отверстия, но снижается жесткость зуба и ухудшается отвод стружки. Z принимается четное — для облегчения контроля диаметра развертки.

Канавки чаще выполняют прямыми, что упрощает изготовление и контроль. Для обработки прерывистых поверхностей целесообразно применять развертки с винтовым зубом. Направление канавок делается противоположным направлению вращения для избежания самозатягивания и заедания развертки.

Задний уголвыполняют небольшой (5 0 …8 0 ) для повышения стойкости развертки. Режущую часть затачивают до остра а на калибрующей делают цилиндрическую ленточку для повышения размерной стойкости и улучшения направления в работе.

Передний уголпринимают равным нулю.

Фреза – многолезвийный режущий инструмент, выполненный в виде тела вращения, на образующей которого и (или) на торце расположены зубья. Предназначены для обработки плоскостей, пазов, прорезей, уступов, фасонных и винтовых поверхностей, нарезания резьб и т.д.

Точность обработки – 7…9 квалитеты.

Шероховатость обработанной поверхности — Ra =1,25 мкм.

Главное движение при фрезеровании – вращение фрезы.

Классификация фрез

По расположению зубьев

д) дисковые двух- и трехсторонние;

По направлению зубьев

С прямыми зубьями (Рис.1,д)

С косыми зубьями (Рис.1,б)

С винтовыми зубьями (Рис.2)

По конструкции

Цельные, изготовленные из одного куска быстрорежущей стали (Рис.2).

Составные, состоящие из отдельных цельных частей, в том числе фрезы комплектные

Сборные, оснащены режущей частью в виде ножей из быстрорежущей стали, многогранными и круглыми пластинками из твердых сплавов или из сверхтвердых или керамических материалов.

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском гугл на сайте:

У спирального сверла различают следующие части (рис. 14.2).

Рабочая часть – часть сверла, снабженная двумя спиральными (точнее, винтовыми) канавками; рабочая часть включает в себя режущую и направляющую части сверла.

Режущая часть – часть сверла, заточенная на конус и несущая режущие кромки.

Направляющая часть – часть сверла, которая обеспечивает направление сверла в процессе резания.

Хвостовик – часть сверла, служащая для его закрепления и передачи крутящего момента от шпинделя.

Лапка (у сверл с коническим хвостовиком) служит упором при выбивании сверла из отверстия шпинделя.

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Рис. 14.2. Конструктивные элементы сверла

Основные элементы спирального сверла (рис. 14.3).

Передняя поверхность 1 – винтовая поверхность канавки, по которой сходит стружка.

Главная задняя поверхность 2 – поверхность, обращенная к поверхности резания.

Вспомогательная задняя поверхность (ленточка) 3 – узкая полоска на цилиндрической поверхности сверла, расположенная вдоль винтовой канавки; обеспечивает сверлу направление при резании.

Главная режущая кромка 4 – кромка, образуемая пересечением передней и главной задней поверхностей.

Вспомогательная режущая кромка 5 – кромка, образуемая пересечением передней и вспомогательной задней поверхностей.

Поперечная кромка 6 – образуется при пересечении двух главных задних поверхностей.

Вершина лезвия 7 – точка пересечения главной и вспомогательной режущих кромок.

Спинка сверла 8 – заниженная относительно ленточки поверхность, предназначенная для уменьшения трения между сверлом и обработанной поверхностью отверстия.

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Рис. 14.3. Поверхности лезвий сверла и его режущие кромки

Две главные режущие кромки (см. рис. 14.2), расположенные на режущей части (заборном конусе), образуют угол при вершине 2φ, который у сверл из инструментальных сталей при обработке конструкционных материалов обычно равен 116…118°; для разных материалов он должен быть различным: для более твердых – больше, для более мягких – меньше. Например, при обработке жаропрочных и нержавеющих материалов максимальной стойкостью обладают сверла с углом 2φ = 125…135° (для глухого отверстия) и 2φ = 140° (для сквозных отверстий); при обработке эбонита, мрамора и других хрупких материалов угол 2φ = 80…90°; при сверлении титановых сплавов 2φ = 90…120°; при сверлении алюминия и алюминиевых сплавов 2φ = 130…140°.

Читайте также:  Пресс для формовки пластмассы

Угол наклона поперечной кромки ψ измеряется между проекциями поперечной и главных режущих кромок на плоскость, перпендикулярную к оси сверла; при правильной заточке сверла угол ψ = 50…55°.

Наклон винтовой канавки, по которой сходит стружка, определяется углом ω, заключенным между осью сверла и касательной к винтовой линии по наружному диаметру сверла. Этот угол ω, называемый углом наклона винтовой канавки сверла, определяет величину переднего угла: с увеличением угла ω увеличивается передний угол и тем самым облегчается процесс стружкообразования. Наклон винтовой канавки у сверл берется от 18 до 30°. С увеличением угла ω уменьшается прочность сверла, вследствие чего у сверл малого диаметра он делается меньше, чем у сверл большого диаметра.

Геометрические параметры режущей части сверла. Углы режущих кромок сверла рассматривают в статическом состоянии и в процессе резания (в движении). Рассмотрим сверло как геометрическое тело в статической системе координат.

Статическая система координат – прямоугольная система координат с началом в рассматриваемой точке режущей кромки, ориентированная относительно направления скорости главного движения резания (рис. 14.4,а).

Основная плоскость PV координатная плоскость, проведенная через рассматриваемую точку режущей кромки перпендикулярно направлению скорости главного движения резания в этой точке.

Плоскость резания Pn координатная плоскость, касательная к режущей кромке в рассматриваемой точке и перпендикулярная основной плоскости РV.

Главная секущая плоскость Pτ координатная плоскость, перпендикулярная линии пересечения основной плоскости и плоскости резания.

Рабочая плоскость Рs плоскость, в которой расположены направления скоростей V и Vs главного движения резания Dr и движения подачи Ds.

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Рис. 14.6. Статические углы сверла в главной секущей и рабочей плоскостях для различных точек режущей кромки

Главный передний угол γ – угол в главной секущей плоскости PτPτ между передней поверхностью Aγ лезвия и основной плоскостью РV–РV. Передний угол сверла в произвольно взятой точке x режущей кромки наглядно представлен на рис. 14.7. Передние углы γ и γs в главной секущей плоскости PτPτ и рабочей плоскости Рs–Рs определяются следующим образом. На рис. 14.8 представлены развертки винтовых линий, лежащих на цилиндрах диаметром D, D1, D2. Из рис. 14.8 видно, что передние углы в рабочей плоскости для рассматриваемых точек будут равны:

Элементы конструкции сверл геометрические параметры,

Элементы конструкции сверл геометрические параметры,

Элементы конструкции сверл геометрические параметры.

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Рис. 14.7. Схема измерения переднего угла

Для произвольной точки режущей кромки, лежащей на диаметре Dx, будем иметь

Элементы конструкции сверл геометрические параметры,

где H – шаг винтовой канавки сверла, мм.

Так как в любой точке X режущей кромки шаг винтовой линии сверла Н остается постоянным, то можно написать

Элементы конструкции сверл геометрические параметры.

В главной секущей плоскости PτPτ передний угол определяется пересчетом по формуле

Элементы конструкции сверл геометрические параметры.

Окончательная формула пересчета имеет вид

Элементы конструкции сверл геометрические параметры.

Спиральное сверло (рис. 8.1) состоит из рабочей части, шейки и хвостовика. В свою очередь рабочая часть сверла состоит из режущей и калибрующей частей. На режущей части сверла, заточенной на конус с углом при вершине 2ср, располагаются две симметрично расположенные главные режущие кромки /, представляющие собой линии пересечения двух винтовых передних 2 и двух фасонных главных задних поверхностей 3. Главные режущие кромки соединены поперечной режущей кромкой (перемычкой) 4 — линией пересечения двух главных задних поверхностей. На наружной поверхности сверла, выполненной в виде двух направляющих калибрующих ленточек шириной/ находятся две вспомогательные режущие кромки 5. Передняя поверхность спирального сверла представляет собой линейчатую конволюгную винтовую поверхность, гак как она образуется винтовым движением с постоянным шагом главной режущей кромки, наклоненной к оси сверла под углом ф по направляющему цилиндру, диаметр которого равен

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Рис.8.2. Передняя поверхность спирального сверла

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Рис. 8.1. Основные конструктивные элементы и геометрические параметры спирального сверла:

1 — главная режущая кромка; 2 — передняя поверхность; 3 — главная задняя поверхность; 4 — поперечная режущая кромка; 5 — вспомогательная режущая кромка

диаметру сердцевины сверла d (рис. 8.2). К основным геометрическим параметрам спирального сверла, кроме угла ф, относятся угол со — угол наклона винтовых стружечных канавок к оси сверла, измеряемый на наружном диаметре сверла d, и угол Ф — угол наклона поперечной режущей кромки (перемычки). Калибрующая часть сверла не только калибрует отверстие, но и выступает в качестве направляющей инструмента в обработайном отверстии и служит запасом на переточку сверла, осуществляемую по задним поверхностям.

Для снижения сил трения на направляющих ленточках их ширина Элементы конструкции сверл геометрические параметры, где d — диаметр сверла. Во избежание

защемления сверла в обработанном отверстии, возможном из-за упругого восстановления поверхности последнего, на ленточках предусматривают обратную конусность, т.е. уменьшение диаметра инструмента в направлении к хвостовику в пределах 0,03. 0,12 мм на 100 мм длины рабочей части сверла.

Для повышения продольной устойчивости сверла предусмотрена прямая конусность его сердцевины, г.е. увеличение диаметра сердцевины к хвостовику в пределах 1,4. 1,7 мм на 100 мм длины рабочей части сверла. При этом начальный диаметр сердцевины сверла dn = (0,15. 0,25)с/.

Для крепления сверла в шпинделе станка служит хвостовик, который может быть коническим (конус Морзе) или цилиндрическим. Хвостовики спиральных сверл изготавливают из конструкционной стали и соединяют сваркой с рабочей частью.

Половина угла при вершине сверла ф выполняет роль угла в плане. У стандартных сверл универсального назначения угол 2ф = = 116. 120°. Этот угол можно изменить путем заточки, но при этом нарушается прямолинейность главных режущих кромок и изменяется фактическое значение передних углов. Обычно угол 2ф у спиральных сверл затачивают в пределах 2ф = 70. 135°. При этом меньшее значение этого угла берут при сверлении хрупких материалов, например чугунов, а большее — при сверлении вязких легированных сталей и цветных металлов.

Читайте также:  Как сделать мотоцикл из бензопилы

Передние и задние углы на главных режущих кромках сверла переменны но длине этих кромок. На рис. 8.3 в произвольно взятой точке i на радиусе эти углы показаны в трех сечениях: 1) N-N — перпендикулярно к главной режущей кромке; 2) А-А — параллельно оси сверла; 3) В

В — касательно к окружности радиусом гг

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Рис. 8.3. Передние и задние углы спирального сверла в различных сечениях

Значения передних углов в сечении А—А зависят от угла со, наклона воображаемой винтовой линии к оси сверла:

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Если принять, что превышение главных режущих кромок относительно оси сверла г =с//2 = 0, где с/ — диаметр сердцевины сверла, то передний угол в продольном сечении А-А Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Передний угол в нормальном сечении N-N

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Таким образом, передние углы уAj и уЛ., изменяются по длине главных режущих кромок спирального сверла.

У стандартных спиральных сверл превышение главных режущих кромок г > 0 и поэтому определение фактических (рабочих) передних углов уЛ,ф. в сечении N-N значительно усложняется. Эго объясняется тем, что основная плоскость, относительно которой отсчитываются передние углы, проходит через главную режущую кромку и перпендикуляр к вектору скорости резания v,. Поэтому положение основной плоскости в /-й точке переменно и отклоняется от плоскости, параллельной оси сверла, на угол г|(. (рис. 8.4, б). При этом поверхность резания будет представлять собой не конус, а поверхность однополостного гиперболоида и тогда фактические передние углы в перпендикулярном сечении уменьшатся на угол р,:

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

где Элементы конструкции сверл геометрические параметры, удг, — передний угол, отсчитываемый от

плоскости, параллельной оси сверла; с — коэффициент радиуса сердцевины, с = г /р.

После преобразования этого уравнения получено:

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Уравнение (8.2) существенно упрощается, если в него подставить значения, принятые для стандартных сверл: оз = 30°, ф = 60°, с = 0,16:

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Рис. 8.4. Распределение но длине главных режущих кромок спирального сверла переднего угла у и угла наклона главной режущей кромки а

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Картина распределения передних углов но длине главных режущих кромок спирального сверла, рассчитанная по уравнениям (8.1) и (8.3), показана на рис. 8.4, а.

При наличии превышения г > 0 в каждой точке главной режущей кромки сверла из-за поворота вектора скорости резания v, относительно перпендикуляра к этой режущей кромке N возникают переменные значения угла наклона главной режущей кромки А.; (рис. 8.4, в), которые можно определить но уравнению

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Из рис. 8.4 следует, что в любой /-й точке главной режущей кромки фактические передние углы имеют разные значения, изменяясь от положительных значений (уЛ,ф( = 27°) на периферии и до

отрицательных значений в районе поперечной режущей кромки (Улф#= — 30°). Угол наклона А. наоборот, увеличивается при

уменьшении радиуса /’, достигая больших значений около поперечной режущей кромки.

Задние углы а у осевых инструментов обычно задаются в цилиндрическом сечении. На их величину оказывает влияние кинематика сверла (рис. 8.5): по мере приближения /-й точки главной режущей кромки к оси сверла задний угол аст, замеренный в статическом положении, уменьшается на величину угла 0,, который

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Рис. 8.5. Статический аст и кинематический ак задние углы в цилиндрическом сечении спирального сверла можно рассчитать по формуле

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

где s — подача сверла, мм/об; d, — диаметр г-й точки сверла.

Следовательно, Элементы конструкции сверл геометрические параметры

где 9, — угол подъема винтовой линии /-й точки главной режущей кромки сверла, зависящий от подачи сверла s и диаметра цилиндра гпроходящего через ;’-ю точку.

Форма задних поверхностей спирального сверла определяется методом заточки. На практике наибольшее применение получили •заточки по конической и винтовой поверхностям, а также по плоскостям. При этом все методы заточки должны обеспечивать статический •задний угол на периферии (ленточке) сверла в пределах аС1 = 8. 14°.

Поперечная режущая кромка АВ (рис. 8.6, а) состоит из двух полукромок АО и ОВ, являющихся продолжением до оси сверла главных режущих кромок. В сечении N-N этих полукромок передние углы имеют большие отрицательные значения. При этом на форму сечения и величину передних углов влияет принятый метод заточки сверла. Так, например, при заточке по конической поверхности (рис. 8.6, б) ул,«ф= -60°, по винтовой поверхности (рис. 8.6, в) у л,

-20.. -30°, а по двум плоскостям (рис. 8.6, г) у Л, * -30°.

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Рис. 8.6. Передние углы на поперечной режущей кромке спирального сверла:

а — вид сверла с торца; б — коническая заточка; в — винтовая заточка; г — двухплоскостная заточка

Размеры срезаемого слоя при сверлении (рис. 8.7) определяются кинематикой процесса сверления. Траектория движения режущих кромок спирального сверла состоит из вращательного движения вокруг оси сверла со

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Рис. 8.7. Размеры слоя, срезаемого при сверлении

скоростью Элементы конструкции сверл геометрические параметры(в м/мин) и поступательного движения вдоль этой же оси [движения подачи s (в мм/об)]. При этом подача на одну главную режущую кромку sz =s/2, так как z = 2 . Отсюда толщина слоя, срезаемого одной режущей кромкой, Элементы конструкции сверл геометрические параметры, а ширина

Элементы конструкции сверл геометрические параметры

Глубина резания при сплошном сверлении t = d/2, а при рассверливании отверстий диаметром Элементы конструкции сверл геометрические параметры. Машинное время, затраченное на сверление одного отверстия, Ты = I l(sn), где / — глубина отверстия, п — частота вращения сверла, об/мин.